封闭式装修双排脚手架施工方案_双排脚手架施工方案

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附件一：

双排扣件式钢管脚手架计算书

1计算依据

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）

《建筑施工手册》

2脚手架计算参数

2.1脚手架搭设高度H19.50m，步距h1.80m，立杆纵距la1.50m，立杆横距lb1.05m。

2.2连墙件按照二步三跨设计，外立杆内侧设置1.2m高防护栏杆，0.2m高踢脚板。

2.3脚手架材料：483.5钢管，截面积A489mm2截面模量W5.08103

抗弯强度设计值f205Nmm2

弹性模量E2.06105Nmm2(JGJ130-2001表5.1.6钢材的强度设计值与弹性模量)

2.4 荷载标准值

a)木脚手板自重标准值GK10.35KNm2（表4.2.1-1脚手板自重标准值）b)栏杆、挡脚板自重标准值GK20.14KNm（表4.2.1-2栏杆、挡脚板自重标准值）

c)施工均布活荷载标准值qk2KNm2（表4.2.2施工均布活荷载标准值）3横向水平杆强度计算

3.1抗弯强度验算

a)横向水平杆上的线荷载标准值

qk20.351.052.47KNm

1/5

b)横向水平杆上的线荷载设计值

q1.2MGK1.4MQKlb1.20.351.421.053.38KNm考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置

最大弯矩Mmaxqlb3.381.0520.466KNm 88

Mmax0.466106

91.72Nmm2205Nmm23W5.0810

满足要求。

3.2 变形验算

按JGJ130-2001中5.1.8要求，挠度不应超过

4l10507mm或10mm。1501505qklb52.4710504

1.56mm7mm 384EI3842.0610512.19104

满足要求。

4纵向水平杆强度计算

a1取0.25m，双排脚手架纵向水平杆按三跨（每跨中部）均有集中活荷载分布计算。

4.1抗弯强度验算

由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值 a10.25F0.5ql10.53.381.0512.72KN blb1.0522

Mmax0.175Fla0.1752.721.50.714KNm Mmax0.714106

140.55Nmm205Nmm23W5.0810

满足要求。

4.2挠度验算

由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值 a10.2510.52.471.05Fk0.5qklb11.988KN l1.05b

21.146Fkla1.1461.98810318003

5.291mm7mm 54100EI1002.061012.19103

满足要求。

5立杆稳定性验算

a)施工均布活荷载标准值按装修阶段两层操作考虑。Qk224KNm2

b)木脚手板自重标准值Qp120.350.7KNm2

c)栏杆、挡脚板自重标准值Qp220.140.28KNm

5.1验算长细比，查JGJ130-2001中表5.3.3，长度系数取1.5

长细比：kh，验算长细比时，k1；计算立杆稳定系数时，应取i

kh11.5180171210 i1.58

kh1.1551.5180197 i1.58k1.155。回转半径i1.58。a)k1时，满足要求。b)k1.155时，

根据此长细比查JGJ130-2001附录C表C得稳定系数0.186

5.2计算密目式安全网全封闭脚手架挡风系数

密目式安全网全封闭脚手架应考虑风荷载对脚手架的作用。本外架为密目式安全网封闭架，安全网的网目密度为2300cm2，每目空隙面积约为A01.3mm2。

密目安全网挡风系数：

1.31.210023001.2100nA01000.8411100100

敞开式扣件钢管脚手架的挡风系数查JGJ130-2001中附录A表A-3可知20.089

密目式安全网全封闭脚手架挡风系数1212

1.20.8410.0890.8410.0890.868 1.2

5.3计算风荷载设计值对立杆段产生的弯矩

立杆稳定验算部位取脚手架立杆底部。

风压00.35KNm2；

立杆底部风压高度变化系数z0.74；

风荷载体型系数：s1.31.30.8681.1284

立杆底部作用于脚手架上的水平风荷载标准值

k0.7zs00.70.741.12840.350.205KNm2

风荷载设计值对立杆段产生的弯矩

0.851.4klah20.851.40.2051.51.82

M0.119KNm 1010

5.4计算组合风荷载时立杆段的轴向力设计值

a)脚手架结构自重标准值产生的轴向力，查JGJ130-2001中附录A，表A-1得，gk0.1248KNm。

NG1KHsgkH10.001Hgk19.50.12482.48KN 10.00119.5

b)构配件（脚手板、栏杆、挡脚板、安全网）自重标准值产生的轴向力NG2k0.5lb0.3laQp1Qp2laQp3laH

0.51.050.31.50.70.281.50.0051.519.51.275KN

c)施工荷载标准值产生的轴向力

NQk0.5lb0.3laQk0.51.050.31.544.05KNd)组合风荷载时立杆段的轴向力设计值

N1.2NG1kNG2k0.851.4NQk

1.22.481.2750.851.44.059.33KN

e)不组合风荷载时立杆段的轴向力设计值

N1.2NG1kNG2k1.4NQk1.22.481.2751.44.0510.176KN

5.5立杆稳定性验算

a)组合风荷载时

NM9.331030.119106

22126.01Nmm205Nmm3AW0.1864895.0810

满足要求。

b)不组合风荷载时

N10.176103

111.88Nmm2205Nmm2 A0.186489

满足要求

6连接扣件抗滑承载力计算

直角扣件、旋转扣件抗滑承载力设计值按JGJ130-2001中表5.1.7取Rc8KN纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向力设计值：

R2.15F2.152.725.848KNRc8KN

满足要求。